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      泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究十八

      日期:23-02-24     時間:11:42 來源: 益榮金屬

      泡沫鋁子彈撞擊下多孔金屬夾芯板的塑性動力響應研究十八

      對泡沫子彈撞擊下夾芯板的響應過程的三個階段進行分析(一、二階段

      第一階段---前面板獲得沖量

      質量一定的泡沫子彈以某一速度撞擊泡沫鋁夾芯板,根據假設在該階段夾芯板的前面板的中心區(qū)域(子彈作用區(qū)域)獲得一速度v。。

      由于子彈作用時間相對于芯層的壓縮時間和整體動力的響應時間短的多,因此,依據動量守恒定理,前面板中心區(qū)域的速度為:
      v。=I/Aρfh                                                                  (3-1)
      其中,I為子彈作用于前面板上的沖量,A。為子彈作用區(qū)域的面積,ρfh分別為前面板的密度和厚度。該階段前面板獲得的動能為
      K。=I2/2A。ρfh                                                                (3-2)

      第二階段---芯層壓縮
      前面板的中心區(qū)域獲得速度v。后開始壓縮芯層,假設這種方式加載下動量沒有被傳遞至板的其余部分,前面板擠壓芯層導致芯層壓縮,而后面板阻止芯層的壓縮直至三者達到共同速度,最終,夾芯板的中心區(qū)域獲得一個共同速度v1,
      v1=I/A。(2ρfh+ρc)                                                          (3-3)
      其中ρc為芯層密度;c為芯層厚度。此時夾芯結構獲得的動能為
      K1=I2/2A。(2ρfh+ρcc)                                                          (3-4)
      根據能量守恒定理,在第二階段芯層所吸收的能量為
      Ep=K0-K1=1+m/(2+m                                                        (3-5)
      其中mcc/ρfh,是芯層質量和面板質量之比。子彈作用區(qū)域芯層的壓縮應變定義為:
      ε。=△c/c,其中△c=c-c',c是芯層的原始厚度,c'是變形后的厚度。因而芯層的壓縮量為:
      △c=Ep/A。σc=(1+mW1/(2+mA.σ=(1+mI2/(2+m2A。2σcρfh             (3-6)
      其中,σc為芯層的壓縮強度。當芯層所吸收的能量太大以至芯層的平均壓縮應變εc超過密實化應變εD時,芯層被認為是剛性的。同時,忽略了芯層材料的應變強化和應變率效應。


      上海益榮金屬材料有限公司
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